УДК 51-74; 677.076.442.2; 691.16

Серебрякова Л.А., Некрасов А.Е.

МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЕФОРМАЦИОННОГО ПРОЦЕССА ИГЛОПРОБИВНЫХ НЕТКАНЫХ МАТЕРИАЛОВ ИЗ ВТОРИЧНОГО СЫРЬЯ С УЧЕТОМ ИХ СЛОИСТОСТИ

Дальневосточный федеральный университет

 

Введение

За последнее время нетканые материалы становятся всё более востребованными во многих отраслях хозяйства. Разнообразные и уникальные свойства этих материалов позволяют применять их в совершенно в различных сферах деятельности. Нетканые материалы выпускаются как для одноразового, так и для многоразового использования, они имеют функции водонепроницаемости, поглощения жидкостей, дренажирования, замедлителя горения, фильтрования, бактериального барьера стерильности и др. Нетканые материалы сочетают в себе прочность, эластичность и мягкость. Их всё больше используют в качестве геотекстильных материалов (для строительства гидротехнических и тоннельных сооружений, при прокладке автострад, для укрепления морских берегов, упрочнения бетонных сооружений и опорных колонн).

Объёмы производства нетканых материалов во всём мире растут гораздо более высокими темпами, чем объёмы производства в других секторах текстильной промышленности и при этом сохраняют устойчивую тенденцию к дальнейшему росту. Это обусловлено тем фактом, что цикл производства нетканых материалов (от получения сырья до выпуска широчайшего ассортимента продукции) занимает кратчайшие временные сроки и не требует масштабных вложений денежных средств.

***

Российская отрасль нетканых материалов находится на стадии активного роста несмотря на нестабильную экономическую ситуацию в стране, открываются новые производства по изготовлению нетканых материалов, закупается новое оборудование, развиваются области сбыта.

Производство нетканых материалов в России становится самым перспективным направлением в текстильной индустрии. Объем производства и потребления нетканых материалов растет быстрее, чем тканей и трикотажа в связи с возможностью использования недорогого вторичного сырья.

 В нашей стране получает развитие производство двух больших ассортиментных групп нетканых полотен – бытового и технического назначения.

Нетканые материалы бытового назначения применяются для одежды (прокладочные утепляющие материалы для улучшения качества теплозащитных свойств одежды – подкладок для пальто и курток, перчаток и других изделий), обуви (стелечные, подкладочные, прокладочные и теплоизоляционные полотна для домашнего обихода, в том числе для постельной фурнитуры (фиксаторы пружин, обивка, подкладочная ткань), ковровой промышленности (основа для ковров) и медицинских  целей (бинты, пакеты, повязки, пеленки и др.)

К группе технического назначения относят полотна, используемые в различных отраслях промышленности: приводные ремни, транспортные ленты, фильтровальные материалы, брезенты, обтирочные, паковочные, изоляционные, обивочные, технические основы для спецодежды, строительные, для автомобильной промышленности, судостроения, авиации, геополотна и многие другие.

В настоящее время в России нетканые материалы выпускают более 70 предприятий, включая и те, на которых установлено по 1-2 единицы оборудования. Консолидация капитала и объемов производства в подотрасли достигла очень высокого уровня - ведущие компании (ОАО «Комитекс», на его долю приходиться  1/3 объема всех видов нетканых полотен, в том числе и геотекстильных; ООО «Сибур-геотекстиль» - вырабатывает в основном геотекстиль и агротекстиль, ОАО «Туймазытекс», ЗАО «Инзенская фабрика нетканых материалов»; Новомайнская текстильная компания «Номатекс» с объемом производства около 60 млн. м2 в год) обеспечивают более 80% общего выпуска нетканых материалов. Помимо указанных, производство нетканых материалов (в особенности иглопробивных) осуществляют целый ряд небольших предприятий в Московской, Тульской, Орловской, Ленинградской областях, Республике Татарстан и других регионов России.

При этом следует отметить, что в настоящее время на российском рынке широко представлен геотекстиль производства Австрии, Германии, Китая, Польши, Чехии, Словении, Франции, которые создают большую конкуренцию отечественным производителям по цене и качеству. Занять достойное место на быстро растущем внутреннем рынке отечественным производителям технического текстиля мешают недостаточное знание характера и особенностей собственного рынка, слабая связь с реальными и потенциальными потребителями.

Особенности деформационного процесса иглопробивных нетканых материалов из вторичного сырья с учетом их слоистости

В условиях дефицита сырья и постепенного истощения сырьевых ресурсов актуальными являются исследования, направленные на возможность переработки вторичного сырья и их повторного использования в производстве иглопробивных нетканых материалов для расширения областей применения.

В работе приведены результаты исследования экспериментальных иглопробивных нетканых материалов (ИНМ) из вторичных ресурсов морского промысла и других текстильных отходов, изготовленных предприятием ЗАО «Радуга» по производству нетканых материалов (г. Владивосток). В качестве вторичного сырья использованы отходы потребления местной рыбодобывающей (вышедшие из употребления канаты, сетные орудия лова (сети, тралы) и швейной промышленности.

Выработка образцов проводилась по следующей  технологической  схеме: смешивание расщипывание замасливание чесание иглопрокалывание.

Канат капроновый рубится вручную размером 1,0 - 1,5  м, концы  обвязываются шпагатом,  стирается в стиральной машине марки ПК - 53А, затем прополаскивается чистой водой и сушится до кондиционной влажности не более 5%.  Рубится на рубочной машине,  длина волокон 45 - 55 мм. Волокно расщипывается на щипальной машине ЩЗ - 140 - ШЗ,  смачивается 3% раствором ОС-20 для снятия электризуемости,  затем поступает в лабазы. С  помощью  самовеса разрыхленное волокно заданными порциями подается на питающий транспортер агрегата Ч-П-Ш. Чесальный агрегат производит разволакивание, расчесывание, очистку и перемешивание, а также формирование прочесанной ватки, выходящей из машины. Ватка передается на преобразователь прочеса, где системой транспортеров производится сложение ватки в несколько  слоев и формирование волокнистого холста заданной массы. Сформированный холст подается на иглопробивную машину ИМ-1800М (плотность прокалывания на 1 см2 -110, глубина прокалывания 10,0 - 11,0 мм).

В качестве компонентов смесок выбраны: сырье полиамидное вторичное и восстановленная шерсть (табл. 1).

Таблица 1

Состав смесок для выработки нетканых полотен

Нетканые

материалы

Наименование компонентов в смеси, %

Сырье полиамидное вторичное, группа 2:2, ТУ 63-473-32-90

Восстановленная

шерсть, ГОСТ 10376-77

Вариант 1

100

Вариант 2

75

25

Вариант 3

50

50

Вариант 4

25

75

 

Использование капроновых и шерстяных волокон в составе смески обусловлено следующими основными принципами: дешевизна, доступность сырьевой базы в связи с ее территориальной близостью с предприятием, производящим нетканые полотна; высокие показатели теплозащитных свойств волокнистых холстов, содержащих шерстяные и капроновые волокна.

В литературных источниках не уделяется особое внимание такому важном вопросу, как изучение деформационных свойств по толщине материала, который в общем случае является слоистой средой. Для обеспечения заданной прочности слоистых сред в иглопробивных нетканых материалов холсты скрепляются методом иглопрокалывания. В связи с этим представляет интерес изучение особенностей деформационного процесса по толщине материала в зависимости от его волокнистого состава, структуры и таких важных процессов, как расслоение холстов. Эти явления ярко проявляются при эксплуатации одежных многослойных, обувных стелечных материалов, упаковочных, линолеума и теплозащитных строительных материалов. Данный вопрос требует также детального рассмотрения, в частности возможности расслоения в процессе эксплуатации из-за нарушения соединений после иглопробивания и динамика развития этого процесса, что окажет влияние на долговечность изделий из иглопробивных нетканых материалов.

Как было указанно выше, нетканое полотно представляет собой слоистое твердое тело, слои которого связаны между собой соединениями, образованными за счет чередующихся холстов, увязанных в общую структуру иглопробивкой, что наглядно видно на рис. 1

Для исследования способности иглопробивных нетканых материалов сопротивляться расслоению были изготовлены образцы размером 50 х 300 мм, с продольным надрезом по толщине материала на участке длиной 50 мм для получения двух полосок («язычков»).

Предварительно, перед испытанием, устанавливали физические величины (масса, длина, ширина, плотность) каждого образца, которые были использованы  для определения теоретической толщины образцов.

 

Рис. 1.  Макроструктура ИНМ с учетом слоистости: → рисунок иглопробивки, — чередующиеся холсты

 

Предварительно, перед испытанием, устанавливали физические величины (масса, длина, ширина, плотность) каждого образца, которые были использованы  для определения теоретической толщины образцов.

В качестве измерительного инструмента использовали электронно-цифровой штангенциркуль. Результат измерения после запятой округляли до второго знака (Табл. 1).

Таблица 1

Физические величины образцов иглопробивных нетканых материалов

Наименование ИНМ

Длинна образца (l), мм

Ширина образца (b), мм

Масса образца (M), г

Толщина образца (условная) (dу), мм

Плотность образца (γ), г3

Вариант 1

275

52

3,69

3,44

1,14

Вариант 2

275

52

5,075

3,76

3,76

Вариант 3

200

52

3,395

4,13

4,13

Вариант 4

275

52

4,265

4,73

4,73

 

Далее обе полоски («язычка») заправляли в зажимы без отклонений по длине с каждой из сторон. Подготовленный материал одной стороной зажима крепился на установку для растяжения, а другая сторона с зажимом свободна провисала и в дальнейшем на нее навешивался груз с разной массой [Р] (по модели Кельвина-Фойгта – рис. 2). Схема эксперимента приведена на рис. 3.

252525

Рис. 2.  Модель Кельвина - Фойгта

Рис. 3. Схема нагружения нетканого материала

Были произведены замеры зоны процесса разрушения соединительных элементов («столбиков») по краям с левой стороны (Δл), с правой стороны (Δп), а также длина зоны разрушения с обеих сторон образца. Полученные данные приведены в табл. 2 – 5.

Таблица 2

Показатели деформации ИНМ при раздирании по толщине (Вариант 1)

Нагрузка, г

 

Размер зоны процесса разрушения соединительных элементов, (Δл) мм

Размер зоны процесса разрушения вертикальных связей (Δп), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lл), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lп), мм

0

5,10

5,31

4,16

4,16

50

5,04

5,81

4,60

4,60

150

5,84

5,84

5,47

6,1

200

6,14

5,77

5,87

-

300

6,27

5,80

6,09

-

350

6,43

-

6,12

-

550

7,05

-

6,42

-

650

6,20

-

6,53

-

750

7,58

-

6,70

-

 

Таблица 3

Показатели деформации ИНМ при раздирании по толщине (Вариант 2)

Нагрузка, г

Размер зоны процесса разрушения соединительных элементов, (Δл) мм

Размер зоны процесса разрушения вертикальных связей (Δп), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lл), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lп), мм

0

2,35

2,35

2,00

2,00

50

3,05

3,12

2,58

2,58

100

3,35

3,76

3,71

3,08

150

5,40

4,30

6,6

4,00

200

6,25

6,70

6,76

6,50

250

10,40

9,89

8,76

7,13

 

Таблица 4

Показатели деформации ИНМ при раздирании по толщине (Вариант 3)

Нагрузка, г

Размер зоны процесса разрушения соединительных элементов, (Δл) мм

Размер зоны процесса разрушения вертикальных связей (Δп), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lл), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lп), мм

0

4,14

4,14

4,51

4,51

50

4,60

4,14

4,55

4,51

100

5,20

4,2

4,70

4,51

150

5,25

4,6

4,95

4,73

200

5,55

5,4

5,22

4,85

300

6,43

6,3

6,35

4,92

340

6,74

6,84

6,53

5,43

340

7,30

7,21

5,56

5,56

 

Таблица 5

Показатели деформации ИНМ при раздирании по толщине (Вариант 4)

Нагрузка, г

Размер зоны процесса разрушения соединительных элементов, (Δл) мм

Размер зоны процесса разрушения вертикальных связей (Δп), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lл), мм

Длина зоны процесса разрушения, (Lп), мм

0

1,84

1,90

1,84

1,90

50

3,42

3,65

3,65

3,20

100

4,19

4,26

4,39

4,80

150

4,24

4,23

4,16

4,11

200

5,30

6,01

4,26

4,50

250

5,40

5,76

5,50

5,80

300

7,11

8,90

5,60

6,0

350

7,39

8,70

5,85

6,4

450

8,11

10,90

6,07

6,7

 

В таблицах 2-5 отражена динамика изменения длины и ширины продольной и поперечной зоны накопления повреждений. По этим данным были построены графики изменения размера зоны процесса вертикальных связей [Δср] от нагрузки [Р] и изменение длины зоны накопления повреждений [Lср] от нагрузки [Р].

На рисунках 4-11 наглядно изображено поведение иглопробивного нетканого материала в момент расслоения при воздействии различных нагрузок.

Рис. 4. Зависимость изменения размера зоны процесса накопления повреждений вертикальных связей [Δср] от нагрузки [Р] (Вариант 1)


Рис. 5. Изменение длины зоны накопления повреждений [Lср] от нагрузки [P] (Вариант 1)

Рис. 6. Зависимость изменения размера зоны процесса накопления повреждений вертикальных связей [Δср] от нагрузки [Р] (Вариант 2)

 

Рис. 7. Изменение длины зоны накопления повреждений [Lср] от нагрузки [P] (Вариант 2)

 

 

 

 

Рис. 8. Зависимость изменения размера зоны процесса накопления повреждений вертикальных связей [Δср] от нагрузки [Р] (Вариант 3)

 

Рис. 9. Изменение длины зоны накопления повреждений [Lср] от нагрузки [P] (Вариант 3)

 

Рис. 10. Зависимость изменения размера зоны процесса накопления повреждений вертикальных связей [Δср] от нагрузки [Р] (Вариант 4)

 

Рис.11. Изменение длины зоны накопления повреждений [Lср] от нагрузки [P] (Вариант 4)

 

Толщина материала определялась в следующей последовательности: предварительно на изучаемый материал накладывали две строго параллельные линейки из легкого материала снизу и сверху.

Толщина полотна h устанавливалась по следующей зависимости: d = (), где - суммарная толщина образца, мм; - толщина линейки, мм; d- толщина нетканого полотна (мм), которая является также условной толщиной, так как рассматриваемое тело является пористым. Однако этот способ дает искаженную информацию о толщине ткани. Для определения истиной толщины ткани (dи = dт, мм), устанавливалась следующая зависимость:

dи = ,                                                (1)

где М0 – масса образца определяемая на аналитических весах, г;

        l0 – длина образца, мм;

        bусловная ширина образца, мм;

        γ – плотность вещества (полотна).

На основании зависимости (1) производили расчет истинных толщин иглопробивных нетканых материалов вариантов 1, 2, 3 и 4:

Согласно зависимости (1) можно определить величину площади поперечного сечения (Аu, мм) образца:

Au = b · dт,                                                    (2)

где  b – условная ширина образца, мм;

        dт – истинная толщина полотна.

Однако при определении площади поперечного сечения на расслоение учитывалась ее реальная составляющая: для верхней полоски образца и нижней. Так как материал испытывается на раздирание по толщине нетканого материала, вводится коэффициент, который показывает долю сечения от толщины ткани, представляющий собой отношение []:

,                                                    (3)

где  dmin = dи – истинная толщина полотна, мм;

dу – условная толщина полотна, мм;

После испытаний производили замеры минимальных толщин отрезков образцов, (мм):

dmin1 = 1,54 мм;

dmin2 = 2,20 мм;

dmin3 = 0,97 мм;

dmin4 = 1,15 мм.

Далее вычисляли коэффициент, который показывает долю сечения от толщины ткани, представляющий собой отношения [] по (3) зависимости.

Отсюда следует:

Отсюда следует, что одна из полосок испытывает большее напряжение чем вторая, следовательно, площадь поперечного сечения этой полоски равна величине:

 = α Au,                                                    (4)

где  - коэффициент который показывает долю сечения от толщины ткани,

        Аu – площадь поперечного сечения образца, мм.

= 0,441 · 11,725 = 5,253;

= 0,585 · 4,888 = 2,859;

= 41,08 · 41,08 = 9,612;

= 0,243 · 3,328 =0,808.

Величина напряжения (σ, МПа) при растяжении образца определялась по следующей зависимости:

σ =  ,                                                   (5)

где   Р – нагрузка, Н;

     – площадь поперечного сечения полоски с наибольшим напряжением, мм.

На основании этих зависимостей вычисляли истинные толщины полотна, истинные площади поперечного сечения и истинные напряжения.

По полученным данным была определена интенсивность напряжений влияющих на материал, служащая оценкой способности материала сопротивляться расслаиванию, и выражается через коэффициент расслаивания:

,                                (6)

где σ – величина напряжения, МПа;

       η – коэффициент вязкости, который составляет 0,15 как некоторая постоянная величина;

       π = 3,14;

       lз – длина зоны накопления повреждений, мм.

 

После определения критической величины установили размеры зоны развития повреждений и накопления пластической деформации по следующей зависимости:

,                                                       (7)

В этой зоне формируется развитие процесса разрушения, достигнув некоторой критической величины.

На основании этих зависимостей можно определить, на сколько зона развития повреждений и накопления пластической деформации зависит от коэффициента интенсивности напряжения на материал, который в свою очередь характеризует критическую стадию материала сопротивляться расслоению по толщине.

Расслоение нетканых материалов моделируется как совокупность элементов «Кельвина-Фойгта». Развитие способности материала к накоплению повреждений происходит в вязко-упругих средах с вертикальными связями. Каждый из соединительных элементов (иглопробивок) испытывают под напряжением некоторой деформацией. Когда деформация одного соединительного элемента достигнет критического значения, она разрывается. Длина зоны накопления повреждений возрастает, напряжения перераспределяется на соседние элементы, после чего процесс повторяется.

Напряжения, действующие на иглопробивной нетканый материал, определяли по зависимости (5). Для каждого уровня нагрузки вычислялись  напряжения для всех исследуемых вариантов:

Вариант 1:

Р1 = 0,5 Н

Р2 = 1 Н

Р3 = 2Н

Р4= 3Н

Р5= 3,5Н

Р6= 5,5 Н

Р7 = 6,5 Н

Р8 = 7,5 Н

На основе этих данных вычисляли коэффициенты расслаивания по зависимости (6):

Для определения размера зоны развития повреждений и накопления пластической деформации (мм) вводится зависимость (7):

.

Аналогичным образом введем расчеты и для 2-го, 3-его и 4-ого варианта иглопробивного нетканого материала:

Вариант 2:

Р1 = 0,5 Н

Р2 = 1 Н

Р3 = 1,5 Н

Р4= 2Н

Р5= 2,5Н

Вычислили коэффициенты расслоения по зависимости (6):

Определили размер зоны развития повреждений и накопления пластической деформации, (мм):

.

Варианта 3:

Р1 = 0,5 Н

Р2 = 1 Н

Р3 = 1,5 Н

Р4= 2Н

Р5= 2,5Н

Р6= 3,0 Н

Р7 = 3,5 Н

Р8 = 4,5 Н

Вычислили коэффициенты расслоения  по зависимости(6):

Определили размер зоны развития повреждений и накопления пластической деформации, (мм):

.

Вариант 4:

Р1 = 0,5 Н

Р2 = 1 Н

Р3 = 1,5 Н

Р4= 2 Н

Р5= 2,5Н

Р6= 3,0 Н

Р7 = 3,5 Н

Р8 = 4,5 Н

Вычислили коэффициенты расслоения по зависимости (6):

Определили размер зоны развития повреждений и накопления пластической деформации (мм) по зависимость (7):

.

По результату опытных наблюдений (испытаний) теоретическим путем построен график величины зоны развития повреждений и накопления пластической деформации [d] в зависимости от содержания капрона [K].

Также выявлена степенная зависимость величины зоны развития повреждений и накопления пластической деформации [d] в зависимости от содержания капрона [K], (8):

,                                             (8)

Для определения постоянных α и β необходимо знать граничные условия.

В качестве граничных условий применяется координаты точек А и В на кривой (Рис.11)

                                                        Х      Y

А (0,25; 0,72)

В (1,0; 0,58)

Решение уравнения для определения постоянных α и β ведется в следующей последовательности:

Рис. 11. График зависимости зоны интенсивного развития повреждений в зависимости от содержания капрона

 

d = 0.72 для точки А, величина κ = 0,25;

d = 0.58 для точки В, величина κ = 1,0;

 отсюда следует,

0,72=0,58·0,25β;

ln 0,72 = ln 0,58 + β ln 0,25;

-0,328 = - 0,545 + β(-1,386);

- 0,328 + 0,545 = - 1,386β;

0,217  = - 1,386β;

β =

= 0,58 κ-0,157

С помощью зависимости (8) и зависимости (6) можно проводить оценку способности многослойного (слоистого) нетканого материала сопротивляться расслоению.

Анализируя полученные данные и математические модели, можно сделать вывод, что наибольшую способность материала к расслаиванию имеет образец варианта 1, размер зоны интенсивного развития повреждений и накопления пластической деформации при критической величине нагружения равен 0,582 мм, а наименьшую - иглопробивной нетканый материал, выработанный из полиамидных волокон и восстановленной шерсти в соотношении 25 и 75% (вариант 4), у которого размер зоны интенсивного развития повреждений и накоплений пластической деформации при критической величине нагружения равен 0,721 мм.

На основании зависимости (8) также можно установить величину коэффициента вязкости исследуемых материалов по зависимости (9):

,                                                (9)

где d - размеры зоны развития повреждений и накопления пластической деформации, мм.

По зависимости (9) получены коэффициенты вязкости для 4 вариантов иглопробивного нетканого материала, (П):

1.     ;

2.    

3.     ;

4.     .

Наибольшим коэффициентом вязкости имеет иглопробивной нетканый материал варианта 1 – коэффициент вязкости которого равен 0,297 П, наименьшим иглопробивной нетканый материал варианта 4 – 0,268 П. В результате того что нетканый вариант из 100% капронового волокна (вариант 1) имеет однородный состав смесок, тем самым увеличивая вязкость полотна.

Выводы

Анализ литературы по изучению эксплуатационных свойств иглопробивных нетканых материалов показал, что настоящее время не уделяется должное внимание изучению деформационных процессов с учетом их слоистости. Для прогнозирования прочностных свойств слоистых нетканых полотен представляет интерес дальнейшее изучение особенностей деформационного процесса по толщине в зависимости от его состава и структуры.

Исследованию подвергались иглопробивные нетканые материалы из вторичных ресурсов морского промысла (отходы рыбодобывающей - вышедшие из употребления канаты, сетные орудия лова: сети, тралы) и швейной промышленности.

На основании полученных результатов экспериментальных исследований на раздирание по толщине нетканых материалов с учетом их слоистости получена динамика изменения деформации при различных видах напряжений. При этом изучена динамика разрушения соединений иглопробивания, так как в процессе эксплуатации изделия на основе нетканых материалов подвергаются воздействию многократных усилий, что приводит к расслоению сложных конструкций из-за накопления повреждений.

Установлены зависимости изменения размеров зоны процесса накопления повреждений от различных видов нагрузок иглопробивных нетканых материалов из вторичного сырья. Выявлена математическая модель, описывающая зависимость величины зоны развития повреждений и накопления пластической деформаций в зависимости от их волокнистого состава. Полученная зависимость позволяет давать оценку способности нетканых материалов сопротивляться расслоению и прогнозировать их деформационные свойства на стадии проектирования, конструирования изделий и, следовательно, управлять технологическими процессами при их создании. Результаты исследований свидетельствуют о сложности деформационного процесса слоистых нетканых материалов, который необходимо учитывать при создании нетканых материалов технического назначения.

В работе была определена интенсивность напряжений, влияющих на материал, и характеризует способность материала сопротивляться расслаиванию.  Для оценки способности иглопробивных нетканых материалов сопротивляться расслаиванию, впервые предложен коэффициент расслаивания. Дана сравнительная характеристика иглопробивных нетканых материалов разного волокнистого состава по их способности к расслаиванию. 

На основании проведенных исследований установлена возможность использования вторичных ресурсов для рационального и безопасного производства иглопробивных нетканых материалов в качестве строительных для жилищного и дорожного строительства, упаковочных и укрывных в сельском хозяйстве.

 

Литература:

1.           Айзенштейн Э.М. Современные достижения в области нетканых материалов // Текстильная пром-сть. – 2007. – № 6–7. – С. 40–41.

2.           Айзенштейн Э.М. Мировое производство и потребление полиэфирных волокон и нитей // Текстильная пром-сть. – 2007. – С. 18–24.

3.           Авиром М.С. и др. Получение и применение вторичной шерсти в изделиях народного потребления. – М.: Легкая индустрия, 1964. – 260 с.

4.           Кукин Г.Н., Соловьев А.Н., Кобляков А.И. Текстильное материаловедение (текстильные полотна и изделия): Учебное пособие для вузов. – 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Легпромбытиздат, 1992. – 272 с.

5.           Свойства, измерения, испытания и контроль качества текстильных материалов и изделий. – ЦНИИТЭИлегпром, М, – 1988;

6.  Серебрякова Л. А., Мохирева И. А., Оптимизация волокнистого состава нетканых материалов для бытовой одежды // Швейная промышленность. - № 4. – С. 44 – 46.

7.           Серебрякова Л.А., Чадова Т.В. Иглопробивные нетканые материалы из вторичного сырья в качестве основы для линолеума // Строительные материалы. – 2006. – № 4. – С. 68–69.

8.           Сидоренко Ю.В. Геотекстиль от ЗАО «Нипромтекс Компани» //Информационный портал ЛегПромБизнес, «Текстиль», №1, 2002.

9.           Серебрякова Л. А., Чадова Т. В., Лаврушин Г.А. Анизотропия свойств композиционных иглопробивных нетканых материалов // Строительные материалы. – 2008. - № 6. – С. 70-71.

10.      Серебрякова Л.А. Оптимизация состава и структуры иглопробивных нетканых материалов из вторичного сырья. – Владивосток: ТГЭУ, 2008. -168с.

11.      Смолейчук И.М., Серебрякова Л.А. Оптимизация волокнистого состава иглопробивных нетканых материалов в зависимости от назначения // Швейная промышленность. – 1998. – № 1. – С. 32–33.

12.      Сухарев М.И. Свойства нетканых текстильных материалов и методы их исследования. – М.: Легкая индустрия, 1969. – 155 с.

13.      Трещалин М.Ю., Мухамеджанов Г.К., Левакова Н.М. и др. Нетканые материалы технического назначения (теория и практика) – М, 2007. – 224 с.

14.      Серебрякова Л.А., Лаврушин Г.А., Чадова Т.В., Применение нетканых материалов в строительстве // Материалы научной конференции «Вологдинские чтения» Машиностроение.-Владивосток: ДВГТУ, 2004. - С.28-30.

15.      Серебрякова Л.А., Лаврушин Г.А. Физико–механические свойства иглопробивных нетканых материалов из вторичного сырья // Строительные материалы, 2007, №10. – С. 70-71.

16.      Серебрякова Л.А., Лаврушин Г.А., Лаврушина Е.Г. Механика иглопробивных нетканых материалов: Монография. – изд-во ДВФУ, гладивосток, 2011.-132с.